WZORY.pdf

(414 KB) Pobierz
193479036 UNPDF
~-
_ ..
-r warunek plywalnosci M=D II warunek plywalnosci XG=XF y G=YJFO
-- a
"'Nspólczynnik pellotliwosci:
objetos
V==m
K-stov.
=
=
--
O
m==pxV
fi
Zc fe =
przekr. wodnicowego
BT
p = gestosc wody
V
V
O
=p-
owreza
wzdluznej
jednostkowy moment przeglebiajacy
-
fJ
Lp?
rzedne srodka masy
Lmjxy;
Lmj xZGi
----
Mj
wspól
'rzeg
D(X OC - X F)
M J)
X
_ X _ L pp
lvlj
M j
e~ - G
2
\vspólczynnik poszycia dla B354 k == 1.003
D
obliczanie przeglebienia dziób - rufa
-
D
k=--
; D==pxkxV : V=--
~? =T-( Lpl' +Xs Ixf- ; Tf) =T+(Lpp -Xs)x--!--
pxV
~
pxk
J
.
I
\.2
)L.l'I'
2
L]'}'
obliczenia sposobem "przyjecia 100 ton m;,sy";
, mxsj)
7/)1 = Tv + I:1Tf) == T/) + -- 10000
zanurzenie n? pionach, wplyw przegl. wzdluznego
I
m = 10000 x t!,.t
SD -ER
t!,.t = !11 X ~y
1\1)
r.. = T +!1T .,. T + ,'/ y Ci?
li!
100';f1
m = f:,J x J.\1 J
tY:
At = c"c x-.!!.!.-
10000
11
li
li
i
.!t-
wzór metacentryczny ( dla rp:; 7° )
I ZM - z tablic; ZG - z o-b1icz.~-------.----;
R" == 'r G11- Z l Z
V . 1 . lV = F T ~)- G
ZG; Ku - rzedna srodka ciezkosci ZF; KF; VCB - rzedna srodka wyporu, ZM; KM - rzedna srodka metacentrum, ro; Fo - maly promie') ,
111 etacentryczny
, y
l = Gl\1 x sm m
l
Gl\1 = Z,I/ -, Z.
e lub
bezwladnosci wzg. osi Y, V - objetosc podwodzia
: Okres kolysan:
GM - \\-)'sokosc metacentryczna, Ix - moment bezwradno52:i wzgl. wodnicy, ly -- moment
I
,
wg 11\'10
I ,vplyw cieczy swob. na stateczno
I T _ 2C x B
(2C'BY
C = O373+0 02~-O
043Lpp
M p == M prosI
- M ciec=y
Wplyw przesuniecia masy na statecznosc statku
Przechyl spowodowany przyjeciem masy m
:::::>GM::::. 1;)
"
~I rp -.JGM
Przesuniecie poprzeczne:
przesuniecie w pionie:
w punkcie o wspólrzednych Y i Z:
100
M p == D X GM POl"
X sin a;
T
'
Mp =mxt!,.yxcos<p
tga; ==
m x y
gdzie: D = Dl +111
Ll.G1\-1 == Ll.2 . == -x
(gm == m x Ll.y
't" - -_..:........
ni
(
2 - 2
)
r;'~'
. Dl X GMpr;;-,){,!
I
D Z
Z
D
x c;+mx
DxGA1po':l'f
(,
2
l
GM!,.,==Z.,-ZG=>ZGI==
Dl
, Wplyw swobodnych cieczy w zbiornikach na statecznosc statku; M p = D X GM popr X sin rp
l GM popr = GM - t!,.GM
f'j"GM == f'j"ZG == Ll.~h
!:wlh = Pc xix
ZGPopr = Ze + t!,.ZG
GM popr == ZM - ZGpopr
ZGpopr = ZG - t!,.ZG
t!,.Ze = t!,.GM
t!,.GM popr = GAI - t!,.ZG
1\ A
um h =,
O 083
vT X
b
T X P c
x 17 ~
'\/0
-U wzgledniamy przy zapehrieniu
zbiornika 5 do 95%
- Ó.Zo musi byc ~ 0,01 m
Krzywa Reed'a
l(rp,T ,zG) = l k(ip,T)
I
aT
\ Ladunki podwieszone
- Z Gpopr X sin rp
I Mp =DX( GM-~XI,,~}Sina>
<p=--=-
Fw
BL FLpp
Iy
Lmj
podwodzia
Lm;
II Ro - duzy promien metacentryczny,
193479036.002.png
lk -ramie statecznosci ksztaltu tzw.pantokareny
oblicz. przez stocznie
Kryterium pogody wIg PRS
~G:
Dx (/t -Zapopr xsinlp)
M
K
1
m = --------
lp = --p
Iv
Ramie momentu przechylajacego (wiatr)
l _ qxFw xZw
w - -----
LlyxCOSlp+~xsinlp
D
D(tt - Zapopr x sin lp)- m x ~ x sin lp
Lly = -------------
gdzie:
mxcoslp
lOOOxgxD
q=0,067xB3 xg
B = 3 q
0,65727
q = 0,65727 X B3
B - sila wiatru
Kryteria statecznosci statycznej PRS
wskali Beauforta
l. GMpop.-
2. l max
3. qllmax
4. zakres
Kat przechylu od cyrkulacji
1. GMpop,
2. lllW<30°
3. CPlmax
4. F3CFld30
5. F.w=Ict40
6. F30-40
7. cpo
B. A ~ B
~O,15 m
G: O,20m
~ 30° (20°)
G: 0,055 m • rad
~ 0,090 m • rad
G: 0,030 m • rad
;$ min (O,Bcpzp; 16°)
D x VO:8( Zo - T)
M He = 0,24 ------- g x l
IRC - ramie dzialania cyrkulacji z
którym wchodzimy w tablice
l = M HC =: O 24'
V08 Za--
T)
2 (
2
D
'
gxLpp
HC
DRAFT SURVEY
Kryteria statecznosci przy pr.lewozie ziarna
luzem;
MJ1 =: 100xlPCxXs
x-I Lpp
gdzie:
Mp=Mv/K
l. GM Fopr ~ 0,30 fi
,2
till2 =: 0,5- x jj,M :=;> tlvI}. =:M'T -t{) Sm - M)T -D Sm
L
pp
J
J S
•
S
•
2. (fa :S 120
3.F ~ O,075m x rad
)'4(Jo =: cos40° Ao =: 0,8)'0
Mv- moment objetosciowy [ m4]
Mp - moment przechylajacy [ tm ]
K - wspólczynnik sztauerski [m3/t]
Ac - ramie przechylajace
.10 =:M~
W3 =: 100 xTPC xCf xf
f - strzalka wygiecia
f=T -T
owr
SR:=;> SR
T =:TR+I~
2
er =0,75
J)~ ~ Do + 401 f .(),.().2 t-~{)3
owreze
I
IJ I
XGodOWr.
193479036.003.png
Displacement:
[ Komentarz:
ZANURZENIA
XF (LCB)- srodek wyporu
XG = zMx
l
D)
[m]
ZG = zhfz [m]
l D)
YGj = zMy
Dl
[m]
Xs (lCF) - srodek geometryczny
M! - jednostkowy moment przegLebiajacy
t - trym zgodny z t = To - TRZanurzenie na rufe ze znakiem " - "
t
TR =TSR --_--Xs [m]
Lpp
t-M
XG=XF+--J
D
[m]
II metoda: ("wzór japonski")
t
till) = 100- T~CM - -L - Xs
pp
I1D) =lOO-T~cM--t_-x~
Lpp
[m]
z , Lpp ]
till3 =100· T~CM - f - k [t]
[t]
Lpp ]
Dz = D + 11D) + I1Dz [t]
[m]
k = 1,003 - 0,334 - a
D =--Pa [t]
PlOJ
" D2
D = 6(TPCL -TPCp)-JOO(TPCL -TPCp)
B
[t]
Uwaga! poprawka D4Zawsze dodatnia
4
Zmiana stanu zabalastowania przyjmujac minimalna ilosc balastu
Al = _ +-
t=-----
D(XG - XF)
[tl
v,G' XF
tlvlj
[m] t->planowanytrym
D(XG-XG')
x-planowane
p=
XG'-x
[t]
}vlj"
D
I1t-M)
lubp=---
[t]
(x-XS)
Aby spetnic ten warunek musi XG=XF
Ile z pozycji Xl do pozycji X, aby bylo "O" trymu:
. p= D(XF-XG)
[t]
x2 -XI
Metoda E-psylonów:
EOA
ERA
Zdjecie z X,
___
~~~_RA
__
Przyjecie na X,
At'; LEDA + LERA
Rozmieszczenie koncówki Ladunku na równa stepke:
Dane: D pocz_ XG, XF:
D'(koncowe) XF'; P=Dk-Dp
v;G XF tM) [ ]
+-
~
m
P = PI + Pz [t]
Pz = ----------
D(XF'-XG)+ p(XF-x)
[t
]
Pt;P-P,
~-~
t2
till =05---flM.
t2
I1Dz =O,5----flM.
A' =
193479036.004.png
Rozmieszczenie ladunku dla t = O l
XG=Xp
. P=PI+Pl [t] I
PI =~~-~-~-~
D(x] -xa)+ p(XF -xJ
[t]
I MP = D(X F - X G) [tm] 11_1 _L1MP
__ . =_p_(_x_-
X_s)_[t_m_]
_
XI-Xl
Inny sposób: D'XF'= DXG + P1X1 + P2X2
Albo zaladowac calosc na jedna ladownie a potem czesc przesunac:
DXG= rrr
r"] [m]
XG =XG +_I~_l
X -x
[m]
p=D -
(XF. -XG )
I
2 [t]
]
D
l
l
l
D
tl.Al]
l XG
x
X _D·XG+p-x
XG-x
2
Dl
D
Gl -
P= D(X~ -X~)
[t]
Przesuniecie ciezaru z Xz do X1:
X-X
p(XI -Xl)
p=-----
D.(XF-XJ
[t]
G +
D
[m]
Gl -
Xl-Xl
PRZYJECIE
ClEZARU:
ZDJECIE CIEZARU:
Statecznosc poczatkowa:
DGM
iV/lo = --
M
rp = PRZ
M10 n
[tm]
M PRZ = Dl - YGI [tm]
lub: M PRZ = P - Y [tm]
57,3
Zaladunek - wyladunek kontenerów: h = wysokosc podnoszenia ladunku, z = srodek podnoszenia ciezaru.
p(h-z)
potem GMp, i z GMp liczym M,. _nastepnie:
D
MpRz = P ( b - y) wyladunek,
MpRz = P ( Y - b ) wyladunek,
Przyjecie, zdjecie ciezaru z kei:
W adunek
zaladunek
ZG
l=----[m]
DZG±mz
D±m
t'!1mh = JB• p [FSM]
y(-
tgrp=_J
GM
[0]
tm=--
max = cosrp+-·smrp+osla
2
KNm
[tm]
M10
anze
rphc= Mh V (m/sek) = 0.514·V kt
T
T
B.
. d .
Mhc(PRS) = 024- D-(0,8-VY {z _;e [:]
T ma" = T + -. tan rp + oswdanze
2
- I
XG =
Liczyc: !YZG = ---[m]
193479036.005.png
Cyrkulacja: kat przechylu przy którym woda wchodzi do................
h =m wysokosc od pp do np. miejsca przebicia
tanqJp = hO,5-B [0)
Mhc(PRS) = 0,24· D(Vo,s)2 '(ZG-T.-)
L'g
2
[tm)
UWAGA! ZG niepoprawione!!
D·V2
T
tm=--
9,81
KN
Lw= Mw
D'g
A-1hc(IMO)=O,02--'(ZG--)
[tm]
L
2
T max == T COSqJ + O,5B· sinqJ + osiadanie
[m]
lub
T max == T + 0,5B· tarlqJ + osiadanie [m] ramie cyrkulacji Lhc== Mhc [m]
g-D
Z tablic lw; potem wykres statyczny, odcinamy lhc i lWSTi mamy ljlhc oraz <PSTgdzie LWST= 0,6 Lw
Przepisy PRS / IMO;
k= MKR = LKR
Mw
Lw
Krzywa ramion prostujacych: Max. ramie prostujace - wykres statyczny Kat zalewania- z tablic»>z zanurzenia lub
M
wypornosci;
LpRZ
== --!'BL, M PRZ = D· YG (na przecieciu jest rpPRZ
D
Dynamiczna:
Mw = 0,0 l· Fw· Zw· qw [KN]
MpRz = MKR
LWST = 0,6 Lw (tablice str. 98)
Obliczanie pola bledu: S(q>l'~<Po = 2~~ 3 ·(Lo +2L] +2Lz + L3)
,
Mielizna:
M·MJM
y =/lrp.M]o[m]
M R
Y
M=-----[m]
R-cOSqJM ·57,3
DM ·GMM ·rpM
XM=X,I'M+
R
[m]
!1t=tM-tO
XM 100-TPC
R
+~.(X
Lpp
-X )+Y: ·sinm
'f'
M
S
M
._~-~_._.-
I
I
jTXM?:.T'XMi
Liczenie:R, to, TXM, T'XM:
Awaria: Zanurzenie statku na wysokosci zatopienia (uszkodzenia)
TXV=T+-t-'(XZaI
Lpp
-
Ladowni -Xs) [m]
Vw = (vzaljadawni -VlAd/mla,)+VLaWmku'J1
.
[m3]
[m]
Innv wzór do stosowania zamiennie:
Pw=Daw - D
ZGA = DzG+(Vh2'
p·Z)-(Vh2·
p-Pw)
[m]
DA
Wzór SIMPSONA(do ziarna
d
F=-·(yo
3
+4Y1 +2Y2 +4Y3 + Y4) [mrad]
d = _7[_' _(4_0_o_-_a~)
4 ·180
/lT =
193479036.001.png

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin