18. Zginanie porzeczne ze ściskaniem.pdf
(
74 KB
)
Pobierz
Microsoft Word - 18zgisci.doc
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Zginanie poprzeczne ze
Ļ
ciskaniem
18. ZGINANIE POPRZECZNE ZE
ĺ
CISKANIEM
18.1. Postawienie zagadnienia
Przy omawianiu zagadnienia mimo
Ļ
rodowego
Ļ
ciskania bardzo mocno zostało podkre
Ļ
lone,
Ň
e otrzymane wzory mog
Ģ
by
ę
stosowane tylko wówczas, gdy konstrukcja spełnia warunki
pozwalaj
Ģ
ce na przyj
ħ
cie zasady zesztywnienia. Teraz zajmiemy si
ħ
przypadkiem, który
pokazuje jak istotne s
Ģ
konsekwencje rezygnacji z przyj
ħ
cia zasady zesztywnienia i jak
wysoce bł
ħ
dne byłyby wyniki oblicze
ı
przy jej przyj
ħ
ciu. Przypadek ten wyst
ħ
puje, gdy do
Ļ
ciskanego osiowo pr
ħ
ta pryzmatycznego przyło
Ň
one jest jeszcze obci
ĢŇ
enie powoduj
Ģ
ce jego
poprzeczne zginanie (rys. 18.1). W pokazanej na poni
Ň
szym rysunku belce, układ sił
Z
P
X
P
w(x)
w
Rys. 18.1
obci
ĢŇ
aj
Ģ
cych jest przyczyn
Ģ
jej ugi
ħ
cia i łatwo zauwa
Ň
y
ę
,
Ň
e w konfiguracji aktualnej (po
przyło
Ň
eniu obci
ĢŇ
e
ı
) równanie momentów zginaj
Ģ
cych mo
Ň
na zapisa
ę
, uwzgl
ħ
dniaj
Ģ
c
wpływ przemieszcze
ı
osi belki na ich warto
Ļ
ci, w postaci:
( )
y
x
=
M
0
( )
x
+
P
w
( )
x
(18.1)
gdzie:
( )
M
0
x
- moment zginaj
Ģ
cy w belce nieodkształcalnej.
W przyj
ħ
tym układzie odniesienia równanie ró
Ň
niczkowe ugi
ħ
tej osi belki ma posta
ę
:
( )
2
w
x
M
y
EJ
( )
x
=
−
.
dx
2
y
Podstawienie do niego funkcji momentów (18.1) daje równanie:
d
2
w
( )
x
M
0
( )
x
( )
y
EJ
+
k
2
w
x
=
−
(18.2)
dx
2
y
gdzie:
k
=
2
P
.
(18.3)
EJ
y
Rozwi
Ģ
zaniem niejednorodnego równania ró
Ň
niczkowego zwyczajnego (18.2) jest funkcja
( ) ( )
x
=
w
s
x
+
A
sin +
kx
B
cos
kx
(18.4)
w
s
- całka szczególna tego równania,
A
oraz
B
- stałe całkowania zale
Ň
ne od
kinematycznych warunków brzegowych belki.
Znaj
Ģ
c funkcj
ħ
( )
x
w
, momenty zginaj
Ģ
ce i siły poprzeczne w belce wyznaczamy z
x
zale
Ň
no
Ļ
ci:
( )
d
2
w
( )
2
x
M
x
=
−
EJ
y
y
d
x
206
M
y
d
w
gdzie:
( )
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Zginanie poprzeczne ze
Ļ
ciskaniem
( )
d
3
w
( )
3
x
Q
x
=
−
EJ
.
z
y
d
x
Warto
Ļ
ci napr
ħŇ
e
ı
normalnych dla tego przypadku w przyj
ħ
tych układach odniesienia
wynosz
Ģ
:
s
=
−
P
−
M
y
( )
z
x
.
(18.5)
x
A
J
y
18.2. Belka wolnopodparta obci
ĢŇ
ona sił
Ģ
w
Ļ
rodku rozpi
ħ
to
Ļ
ci
Rozwa
Ň
my, pokazan
Ģ
na rys.18.2 belk
ħ
wolnopodpart
Ģ
obci
ĢŇ
on
Ģ
w
Ļ
rodku sił
Ģ
Q
,
prostopadł
Ģ
do jej osi i
Ļ
ciskaj
Ģ
c
Ģ
osiowo sił
Ģ
P.
Z
Q
P
Q/
2
Q
/2
P
X
l/
2
l/
2
w(x)
Rys. 18.2
Ze wzgl
ħ
du na symetri
ħ
belki rozpatrywa
ę
b
ħ
dziemy tylko jeden przedział
0
£
x
£
l
2
Poniewa
Ň
( )
M
y
=
0
x
Q
x
wi
ħ
c łatwo zgadn
Ģę
i sprawdzi
ę
przez podstawienie,
Ň
e:
2
w
s
( )
x
=
−
Q
x
jest całk
Ģ
szczególn
Ģ
równania niejednorodnego (18.2), w zwi
Ģ
zku z czym
2
P
jego całka ogólna ma posta
ę
:
w
( )
x
=
−
Q
x
+
A
sin
kx
+
B
cos
kx
.
(18.6)
2
P
Z kinematycznych warunków brzegowych wyznaczymy stałe całkowania:
1
/
w
( )
0
=
0
Ë
B
=
0
B
=
0
Q
1
Ä
l
Ô
®
Q
kl
®
,
2
/
w
'
Æ
Ö
=
0
−
+
k
A
cos
=
0
A
=
2
Ì
2
P
2
2
kP
cos
kl
/
2
a po ich wstawieniu do (18.6) otrzymamy funkcj
ħ
ugi
ħę
belki:
w
( )
x
=
Q
sin
kx
−
Q
x
.
(18.7)
2
k
P
cos
kl
2
2
P
Maksymalne ugi
ħ
cie belki wyst
Ģ
pi w jej
Ļ
rodku rozpi
ħ
to
Ļ
ci i ma warto
Ļę
:
max
w
=
w
Æ
l
Ö
=
Q
sin
kl
2
−
Q
l
=
Q
Å
Æ
tg
kl
2
−
l
Õ
Ö
.
2
2
k
P
cos
kl
2
4
P
2
EJ
k
3
2
k
2
y
207
Ê
Ä
Ô
Ä
Ô
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Zginanie poprzeczne ze
Ļ
ciskaniem
Poprzez szereg przekształce
ı
mo
Ň
emy ostatecznie zapisa
ę
:
Q
l
3
( )
max
w
=
k
u
,
(18.8)
1
48
EJ
y
gdzie:
u
= ,
( )
kl
k
u
=
3
Ä
−
tg
u
u
Ö
.
2
1
u
3
Zwi
Ģ
zek mi
ħ
dzy momentem zginaj
Ģ
cym i drug
Ģ
pochodn
Ģ
ugi
ħ
cia daje:
M
=
( )
Q
sin
kx
(18.9)
2
k
cos
kl
2
Maksymalny moment zginaj
Ģ
cy wyst
ħ
puje w
Ļ
rodku rozpi
ħ
to
Ļ
ci belki i ma warto
Ļę
:
max
M
=
M
Æ
l
Ö
=
Q
l
k
( )
,
(18.10)
2
2
4
gdzie:
( )
k
u
=
tg
u
2
u
Dokonajmy krótkiej analizy wzoru (18.8) podaj
Ģ
cego warto
Ļ
ci maksymalnego ugi
ħ
cia w
postaci iloczynu maksymalnego ugi
ħ
cia w belce przy przyj
ħ
ciu zasady zesztywnienia i funkcji
( )
u
k
P
, gdy
Ň
u
=
kl
®
u
=
l
P
=
p
P
,
2
2
EJ
2
P
E
kr
y
to dla
Q
l
3
P
=
0
( )
1
k
1
=
u
i
max
w
=
,
48
EJ
y
a dla
P
®
P
E
kr
,
( )
¥
u
=
i
max
w
®
¥
.
Otrzymany wynik pokazuje,
Ň
e w przypadku przyło
Ň
enia siły krytycznej przemieszczenia
belki b
ħ
d
Ģ
wzrasta
ę
do niesko
ı
czono
Ļ
ci przy dowolnie małym obci
ĢŇ
eniu poprzecznym.
Analogiczne wnioski daje analiza wzoru na maksymalny moment zginaj
Ģ
cy. Ni
Ň
ej pokazane
s
Ģ
warto
Ļ
ci funkcji
( )
k
u
i
( )
k
u
w zale
Ň
no
Ļ
ci od stosunku
P
P
E
kr
.
208
Æ
Ô
u
Ä
Ô
k . Je
Ļ
li zauwa
Ň
ymy,
Ň
e argument tej funkcji mo
Ň
na wyrazi
ę
w zale
Ň
no
Ļ
ci od warto
Ļ
ci
przyło
Ň
onej siły
Ļ
ciskaj
Ģ
cej
P
i siły krytycznej Eulera
E
k
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Zginanie poprzeczne ze
Ļ
ciskaniem
P
P
E
kr
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.5
0.7
0.8
0.9
1.0
k
( )
u
1.110 1.248 1.423 1.658 1.983 2.479 3.301 4.943 9.871
¥
k
( )
u
1.091 1.205 1.351 1.545 1.817 2.223 2.900 4.253 8.307
¥
0
uwzgl
ħ
dnienie zasady zesztywnienia mo
Ň
e dawa
ę
10% ró
Ň
nice w warto
Ļ
ciach momentów
zginaj
Ģ
cych.
18.3. Belka wolnopodparta mimo
Ļ
rodowo
Ļ
ciskana
Teraz przedmiotem rozwa
Ň
a
ı
b
ħ
dzie belka wolnopodparta pokazana na rys. 18.3 obci
ĢŇ
ona
siłami
Ļ
ciskaj
Ģ
cymi
P
równoległymi do jej osi zaczepionymi na mimo
Ļ
rodzie
e
. Zasada de
Saint Venanta pozwala na zast
Ģ
pienie tej belki równowa
Ň
n
Ģ
jej belk
Ģ
obci
ĢŇ
on
Ģ
momentami
zginaj
Ģ
cymi
M = Pe
na podporach i
Ļ
ciskaj
Ģ
c
Ģ
osiowo sił
Ģ
P
.
.
1
P
E
kr
Z
Z
M = Pe
P
P
M = Pe
e
e
º
X
P
X
P
l
l
w(x)
w(x)
Rys. 18.3
W tym przypadku
( )
e
M
y
=
0
x
P
, a całka szczególna równania niejednorodnego (18.2), równa
si
ħ
:
( )
e
w
s
x
= , wi
ħ
c jego całka ogólna przyjmuje posta
ę
:
w
( )
x
=
−
e
+
A
sin +
kx
B
cos
kx
.
(18.11)
Stałe całkowania wyznaczone z kinematycznych warunków brzegowych s
Ģ
równe:
1
/
w
( )
( )
0
=
0
Ê
B
=
e
B
−
=
cos
kl
®
®
.
2
/
w
l
=
0
−
e
+
A
sin
kl
+
e
cos
kl
=
0
A
=
sin
kl
St
Ģ
d funkcja ugi
ħę
osi belki przyjmuje posta
ę
:
w
( )
x
=
−
e
+
(
e
−
e
cos
kl
)
sin
kx
+
e
cos
kx
=
−
e
+
e
sin
kx
−
cos
k
sin
kxl
+
sin
kl
cos
kx
=
sin
kl
sin
kl
,
( )
Ç
sin
kx
+
sin
k
l
−
x
×
=
e
−
1
É
Ù
sin
kl
a równanie momentów zginaj
Ģ
cych przedstawia zale
Ň
no
Ļę
:
M
y
( )
x
=
Pe
+
Pe
Ç
sin
kx
+
sin
k
( )
l
−
x
−
1
×
.
(18.12)
É
Ù
sin
kl
Maksymalne ugi
ħ
cie belki wyst
Ģ
pi w
Ļ
rodku jej rozpi
ħ
to
Ļ
ci i ma warto
Ļę
:
209
Wyniki pokazane w tabelce mog
Ģ
dowodzi
ę
,
Ň
e przy sile
Ļ
ciskaj
Ģ
cej o warto
Ļ
ci
e
e
e
Adam Bodnar: Wytrzymało
Ļę
Materiałów. Zginanie poprzeczne ze
Ļ
ciskaniem
max
w
=
w
Æ
l
Ö
=
e
Å
Æ
1
−
1
Õ
Ö
=
e
sec
kl
/
2
−
1
,
(18.13)
2
cos
kl
2
st
Ģ
d maksymalny moment zginaj
Ģ
cy, który te
Ň
wyst
Ģ
pi w
Ļ
rodku rozpi
ħ
to
Ļ
ci, wynosi:
max
M
=
M
Æ
l
Ö
=
Pe
sec
kl
/
2
.
(18.14)
y
y
2
Poniewa
Ň
:
kl
=
p
P
,
2
2
P
E
kr
P
® zarówno maksymalne ugi
ħ
cie jak i maksymalny moment zginaj
Ģ
cy w belce
zmierzaj
Ģ
do niesko
ı
czono
Ļ
ci przy dowolnie małym mimo
Ļ
rodzie
e
.
Inaczej mówi
Ģ
c przyło
Ň
enie do belki siły krytycznej powoduje jej zniszczenie, gdy
Ň
praktycznie nie jest mo
Ň
liwe idealnie osiowe obci
ĢŇ
enie pr
ħ
ta.
P
E
kr
,
210
Ä
Ô
(
Ä
Ô
Ä
Ô
to przy
Plik z chomika:
ziolek6661
Inne pliki z tego folderu:
spis tresci.doc
(41 KB)
9. Osiowe rozciąganie i ściskanie.pdf
(384 KB)
8. Energia sprężysta.pdf
(60 KB)
7. Równania fizyczne.pdf
(100 KB)
6. Teoria stanu odkształcenia.pdf
(150 KB)
Inne foldery tego chomika:
Access
ceramika
Chemistry
Comprehensive Organic Synthesis [9 volumes] (1991)
Dokumenty
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin